eng
Выпуск #5-6/2010
Ю.Ларин, А.Воронцов, А.Корякин, И.Лукин
Работоспособность полевых оптических кабелей связи при ударах молнии
Работоспособность полевых оптических кабелей связи при ударах молнии
Просмотры: 2959
Оптические кабели (ОК), также как и традиционные кабели связи с медными жилами, при наличии в их конструкции одного или нескольких металлических элементов (металлическая оболочка, броня, медные жилы и т. п.) подвергаются воздействию ударов молнии и поэтому при эксплуатации в условиях воздействия молнии требуется оценка их работоспособности. К числу оптических кабелей, которые могут подвергаться воздействию ударов молнии, относятся и полевые оптические кабели, в конструкции которых содержится металлическая броня. Авторы предлагают методику расчета работоспособности таких систем, подтверждая ее табличными данными.
Стойкость оптических кабелей к ударам молнии определяется допустимым током молнии в металлических элементах (токопроводящих жилах, оболочке или бронепокрове) ОК, при котором не возникает повреждения кабеля с разрывом связи. Допустимый ток зависит от механической прочности кабеля, тепловых характеристик кабельных материалов, электрической проводимости металлических оболочек (бронепокрова), электрической прочности изоляции жил дистанционного питания или иных электрических цепей, оболочек и металлических элементов.
Различают повреждения, вызванные прямым ударом молнии, которые относят к категории первичных. Они вызывают перерыв в работе (обрыв одного и более оптических волокон – ОВ), недопустимое увеличение затухания ОВ или обрыв цепи дистанционного питания, если оборудование питается по металлическим проводам внутри ОК. К ним также можно отнести нарушение защитного покрытия, водонепроницаемого барьера (металлической оболочки), соединительных элементов и гидрофобного заполнения, которые, вследствие другого механизма воздействия, будут приводить к недопустимому увеличению затухания ОВ.
Повреждения, которые относят к вторичным, возникают в связи с воздействием на объект электромагнитного поля близких разрядов. Обычно это поле рассматривают в виде двух составляющих: первая обусловлена перемещением зарядов в лидере и канале молнии, вторая – изменением тока молнии во времени. Эти составляющие иногда называют электростатической и электромагнитной индукцией.
Электростатическая индукция проявляется в виде перенапряжения, возникающего на металлических конструкциях объекта, зависящего от тока молнии, расстояния до места удара и сопротивления заземлителя. При отсутствии надлежащего заземлителя перенапряжение может достигать сотен киловольт и создавать опасность поражения людей и перекрытий между разными частями объекта.
Предпосылки расчЕта
Наибольшую опасность для кабельных линий представляют прямые удары молнии. Специфика эксплуатации полевых ОК связана с кратковременным характером использования таких линий связи (быстрое развертывание, кратковременная работа и свертывание с передислокацией на новое место) и особенностями прокладки (подземная и воздушная путем подвески на высокостоящих объектах). Все дальнейшие расчеты справедливы для конструкции ОК марки ОК‑В-М-4Т с диэлектрической сердцевиной и металлической броней, обеспечивающей механическую прочность конструкции при растяжении (рис.1). Это кабель с внешним диаметром (dk) до 6 мм, диамером по металлической броне (dd) до 4,4 мм с номинальным диаметром проволок брони (dпр) 0,7 мм [1].
В оптическом кабеле с металлической броней электрическое поле имеет радиальную конфигурацию, как в коаксиальном кабеле. Однако эта конструкция не однородна по радиусу и длине. Для упрощения последующих рассуждений примем, что кабельная структура (все, что находится под металлической броней) характеризуется следующими параметрами: относительной диэлектрической проницаемостью (e), напряженностью электрического поля (Е), пробивным напряжением (Uп), первичными параметрами и волновым сопротивлением (S).
Значения параметров, необходимых для расчетов, приведены в табл.1.
Выбор испытательного напряжения в дальнейших расчетах определен из условий, что испытательное напряжение элементов кабеля (Uисп) должно составлять 60% от пробивного напряжения (Uп), а допустимое напряжение (Uдоп) – 60% от испытательного [2]. Разброс импульсных характеристик зависит от формы импульса, а коммутационный импульс (импульсное напряжение Uмин) высокой частоты, имеющий место в молнии, имеет коэффициент пересчета 1,2: Uимп = 1,2Uисп.
При заданных исходных данных (табл.1) и расчетной схеме [3] электрическое сопротивление брони на 1 км составит R = rvсl/(ns) =
= 0,1·1000·4/(p·0,72 ·19) = 13,68 Ом, где s – площадь сечения проволок брони, n – число проволок брони,
l = 1000 м – длина участка кабеля.
Вторичный параметр – волновое сопротивление ОК (значения электрического сопротивления брони и проводимость полиэтиленового шланга значительно меньше величин электрических емкости и индуктивности, поэтому и их можно не учитывать в расчетах):
РасчЕт допустимого тока молнии
Определим допустимую величину тока, который может воздействовать на ОК. Для этого будем исходить из среднегодовой продолжительности гроз на территории России (рис.2) и соотношения между среднегодовой продолжительностью гроз в часах и удельной плотностью ударов молнии в землю n [1/(км2·год)] (табл.2) [4].
При продолжительности гроз до 40 часов в год на почти 50% площади РФ или почти 90% территории с плотностью населения более 5 человек на 1 км2 удельная плотность удара молнии составит от 2 до 4 1/(км2∙год) [4]. Для электрического сопротивления брони 13,68 Ом/км испытательного напряжения Uисп = 10 кВ вероятное число повреждений кабеля от удара молнии составит 0,3 при минимальном значении rvз земли 100 Ом·м и 1,0 при максимальном удельном сопротивлении rvз земли 1000 Ом·м. Тогда при прокладке в земле для вероятности 0,3 величина тока молнии не будет превышать 30 кА, а для вероятности 1 – 20 кА (рис.3). Для воздушной прокладки эти величины составят 20 и 10 кА, соответственно.
Приведенные расчеты подкрепляются данными работы [5], в которой указывается, что молнии с большими токами возникают крайне редко. Так, молнии с токами 20 кА возникают в 0,7–1,0% случаев от общего числа наблюдавшихся разрядов. Удары молний с величиной тока 20 кА составляют порядка 50%. Для горных местностей и при воздушной прокладке вероятность больших токов снижается вдвое, так как при малых расстояниях от земли до облаков молния возникает при меньшей плотности зарядов в скоплениях.
Минимальный ток в броне, могущий создать напряжение пробоя
Is = Uимп/R = 12/13,68 = 0,877 кА.
Для подземной прокладки уточненное значение тока в броне с учетом электрического сопротивления земли [1] Is = Uимп·L/(KR), кА, где К = 8 – коэффициент формы волны для тока молнии (10/350 мс),
[(м/Ом)0,5]; R – сопротивление металлической оболочки на единицу длины L = 1 км, Ом; Uимп – импульсное пробивное напряжение ОК между броней и землей; rvз – удельное электрическое сопротивление земли, Ом·м. Соответственно
Is = 10,964 кА для минимального значения rvз = 100 Ом·м.
Ток прямого удара молнии I не должен превышать удвоенного значения (Is) [1], что обеспечивает с 50%-ной вероятностью работоспособность ОК при грозовых разрядах молнии с амплитудой 20 кА. При удельной плотности удара молнии (2–4) 1/(км2∙год) результирующая вероятность уменьшается в десятки раз.
Для воздушной прокладки без заземления в соответствии с [1] ток прямого удара молнии I = 4 Is2/K, где K = rvE0/S2. Тогда
Для максимальных значений rvз = 1000 Ом·м и напряженности пробоя грунта Е0 = 500 кВ/м и при волновом сопротивлении S = 933,78 Ом ток прямого удара молнии может достигать 5,364 кА. В соответствии с рис.3, ток прямого удара составляет 10 кА. Погрешность расчета можно объяснить усредненной величиной удельного сопротивления земли, которая колеблется в значительных пределах.
Для воздушной прокладки с заземлением расчет аналогичен расчету для подземной прокладки [1].
Таким образом, ОК с металлической броней обеспечит эксплуатацию линии связи при прямом ударе молнии как при прокладке под землей, так и при воздушной прокладке.
Частота первичных повреждений ОК при ударе молнии
Среднее годовое число ожидаемых первичных повреждений волоконно-оптических линий связи вследствие прямых ударов молнии Np определяется как
Np = Npb + Npa + Nps,
где Npb, Npa и Nps – число первичных повреждений в год подземных, воздушных кабелей и сооружений, в которое входит ОК, соответственно, вследствие прямых ударов молний.
Для подземной прокладки Npb = KdNdp повреждений/год [1], где
Kd = 3 – поправочный защитный коэффициент, позволяет приблизительно оценить частоту первичных повреждений (применяется для приблизительной оценки расстояния d между точкой удара молнии в землю и подземным кабелем с использованием приближенного решения, основанного на концепции эквивалентного расстояния пробоя земли D); р – вероятность того, что амплитуда тока молнии будет равной или выше величины I; Nd – плотность ударов молнии в землю на площади 2DL. При выбранном значении I = 20 кА вероятность составляет 50%.
Проверим соответствие табличных значений расчетным. Nd рассчитывается с помощью выражения Nd = Ns·2DL/1000 ударов/год, где Ns – плотность ударов молнии в землю, км2∙год; D – эквивалентное расстояние пробоя земли (среднее расстояние от подземного кабеля, перекрываемое разрядом молнии в земле), м; L – длина трассы, км. В соответствии с табличными данными, параметр Ns принят равным 2–4 или в среднем 3.
Величина Ns может быть оценена из следующего соотношения, которое зависит от климатических условий: Ns = 0,04 Td1,25, где Td – число грозовых дней в году в точке наблюдения. Td может быть найдено из изокеранических карт (принято равным 40). Более подробные изокеранические карты на ограниченных площадях имеются в национальных правительственных учреждениях.
2DL – площадь, на которой кабель подвержен прямым ударам молнии или пробою от точки удара молнии через землю.
D = 0,482, м для rvз ≤ 100 Ом∙м;
D = 0,283, м для rvз ≥ 1000 Ом∙м.
Тогда D = 4,82 м для rvз ≤ 100 Ом∙ м, 2DL = 9,64.
Ns = 0,04·401,25 = 4,02, что является хорошим совпадением с табличными значениями. Соответственно
Nd = 0,04 и Npb = 3· 0,04·0,5 = 0,06 – частота первичных повреждений подземных ОК вследствие прямых ударов молний (число повреждений в год).
Для воздушной прокладки частота первичных повреждений Npa = Nd·p. Защитный поправочный коэффициент Kd не включен, поскольку выражение позволяет приближенно оценить число прямых ударов молнии в воздушный кабель. Соответственно Npa = 0,02. Обратная величина Npa показывает среднее время в годах между первичными повреждениями (50 лет).
Для оценки защищенности ОК при прямом ударе молнии в аппаратную исходят из того, что ток молнии при прямом ударе в сооружение поступает в его систему заземления и в кабели, заходящие в сооружение. Поэтому часть тока молнии попадает в места подключения кабеля и в оболочку ОК.
Этот ток может вызвать первичные повреждения, когда он больше Is или тока в соединении Ic. Следовательно, частота повреждений Nps может быть оценена как
Nps = Nd·p (I), где Nd – частота прямых ударов в сооружение и соединение сооружения. Согласно рекомендациям Международного союза электросвязи [6], Nd принимается равной удельной плотности удара молнии и равняется 3.
I – амплитуда тока молнии при прямом ударе в сооружение, который создает ток в оболочке Is или ток в соединении Ic. Ток Ic определяется в предположении, что 50% тока молнии, ударяющего в сооружение, течет в систему заземления сооружения, а оставшиеся 50% тока распределяются между несколькими кабелями, заходящими в сооружение. При величине амплитуды тока I = 20 кА значение Ic составит 10 кА. Вероятность p(Ic) амплитуды тока молнии, ударяющего в сооружение, определяется из рис.4 и для I = 20 кА (Ic = 10 кА) равна 90%. Для приведенных значений Nps = 2,7.
Соответственно суммарная частота первичных повреждений Np = 0,06 + 0,02 + 2,7 = 2,8, что не выше величины удельной плотности удара молнии.
Вероятность повреждения ОК для подземной прокладки может быть уменьшена с помощью экранирующих проводов. Экранирующие провода перехватывают часть тока молнии, уменьшая этим величину тока, поступающего в кабель. Однако их применение для ОК экономически не выгодно.
На основании обобщенных данных (табл.3) можно сделать следующие выводы:
вероятность повреждения ОК при воздействии прямых ударов молнии настолько низка, что в конструкции ОК нецелесообразно использовать полимерные грузонесущие материалы, требующие дополнительных исследований в части подтверждения надежности кабельных конструкций;
применение экранированных проводов технически нецелесообразно;
при наличии современных средств защиты аппаратных комплексов связи от грозы вероятность повреждения системы «кабельная линия длиной 30–40 км совместно со средствами связи аппаратной» соизмерима с вероятностью повреждения аппаратной.
Литература
Расчет стойкости оптического кабеля марки ОК-В-М-4Т. – М.: ООО “ВНИИКП-ОПТИК”, 2010.
Методика “Расчет характеристик работоспособности оптических полевых кабелей связи при ударе молнии”. – М.: ООО “ВНИИКП-ОПТИК”, 2010.
ITU-T K.25. Protection of optical fiber cables. – ITU-T, 2000.
Воронцов А.С., Яцына Е.И., Портнов Э.Л., Соколов С.А. (при участии Л.Д. Разумова и В.В. Захарова). Руководство по защите оптических кабелей от ударов молнии. – М.: ЦНИИС, 1996.
Молния – источник грозовых перенапряжений. –
www.rubatech.ru/node/430
ITU-T K.39. Оценка вероятности повреждения сооружений электросвязи грозовыми разрядами. – ITU-T, 1996.
Различают повреждения, вызванные прямым ударом молнии, которые относят к категории первичных. Они вызывают перерыв в работе (обрыв одного и более оптических волокон – ОВ), недопустимое увеличение затухания ОВ или обрыв цепи дистанционного питания, если оборудование питается по металлическим проводам внутри ОК. К ним также можно отнести нарушение защитного покрытия, водонепроницаемого барьера (металлической оболочки), соединительных элементов и гидрофобного заполнения, которые, вследствие другого механизма воздействия, будут приводить к недопустимому увеличению затухания ОВ.
Повреждения, которые относят к вторичным, возникают в связи с воздействием на объект электромагнитного поля близких разрядов. Обычно это поле рассматривают в виде двух составляющих: первая обусловлена перемещением зарядов в лидере и канале молнии, вторая – изменением тока молнии во времени. Эти составляющие иногда называют электростатической и электромагнитной индукцией.
Электростатическая индукция проявляется в виде перенапряжения, возникающего на металлических конструкциях объекта, зависящего от тока молнии, расстояния до места удара и сопротивления заземлителя. При отсутствии надлежащего заземлителя перенапряжение может достигать сотен киловольт и создавать опасность поражения людей и перекрытий между разными частями объекта.
Предпосылки расчЕта
Наибольшую опасность для кабельных линий представляют прямые удары молнии. Специфика эксплуатации полевых ОК связана с кратковременным характером использования таких линий связи (быстрое развертывание, кратковременная работа и свертывание с передислокацией на новое место) и особенностями прокладки (подземная и воздушная путем подвески на высокостоящих объектах). Все дальнейшие расчеты справедливы для конструкции ОК марки ОК‑В-М-4Т с диэлектрической сердцевиной и металлической броней, обеспечивающей механическую прочность конструкции при растяжении (рис.1). Это кабель с внешним диаметром (dk) до 6 мм, диамером по металлической броне (dd) до 4,4 мм с номинальным диаметром проволок брони (dпр) 0,7 мм [1].
В оптическом кабеле с металлической броней электрическое поле имеет радиальную конфигурацию, как в коаксиальном кабеле. Однако эта конструкция не однородна по радиусу и длине. Для упрощения последующих рассуждений примем, что кабельная структура (все, что находится под металлической броней) характеризуется следующими параметрами: относительной диэлектрической проницаемостью (e), напряженностью электрического поля (Е), пробивным напряжением (Uп), первичными параметрами и волновым сопротивлением (S).
Значения параметров, необходимых для расчетов, приведены в табл.1.
Выбор испытательного напряжения в дальнейших расчетах определен из условий, что испытательное напряжение элементов кабеля (Uисп) должно составлять 60% от пробивного напряжения (Uп), а допустимое напряжение (Uдоп) – 60% от испытательного [2]. Разброс импульсных характеристик зависит от формы импульса, а коммутационный импульс (импульсное напряжение Uмин) высокой частоты, имеющий место в молнии, имеет коэффициент пересчета 1,2: Uимп = 1,2Uисп.
При заданных исходных данных (табл.1) и расчетной схеме [3] электрическое сопротивление брони на 1 км составит R = rvсl/(ns) =
= 0,1·1000·4/(p·0,72 ·19) = 13,68 Ом, где s – площадь сечения проволок брони, n – число проволок брони,
l = 1000 м – длина участка кабеля.
Вторичный параметр – волновое сопротивление ОК (значения электрического сопротивления брони и проводимость полиэтиленового шланга значительно меньше величин электрических емкости и индуктивности, поэтому и их можно не учитывать в расчетах):
РасчЕт допустимого тока молнии
Определим допустимую величину тока, который может воздействовать на ОК. Для этого будем исходить из среднегодовой продолжительности гроз на территории России (рис.2) и соотношения между среднегодовой продолжительностью гроз в часах и удельной плотностью ударов молнии в землю n [1/(км2·год)] (табл.2) [4].
При продолжительности гроз до 40 часов в год на почти 50% площади РФ или почти 90% территории с плотностью населения более 5 человек на 1 км2 удельная плотность удара молнии составит от 2 до 4 1/(км2∙год) [4]. Для электрического сопротивления брони 13,68 Ом/км испытательного напряжения Uисп = 10 кВ вероятное число повреждений кабеля от удара молнии составит 0,3 при минимальном значении rvз земли 100 Ом·м и 1,0 при максимальном удельном сопротивлении rvз земли 1000 Ом·м. Тогда при прокладке в земле для вероятности 0,3 величина тока молнии не будет превышать 30 кА, а для вероятности 1 – 20 кА (рис.3). Для воздушной прокладки эти величины составят 20 и 10 кА, соответственно.
Приведенные расчеты подкрепляются данными работы [5], в которой указывается, что молнии с большими токами возникают крайне редко. Так, молнии с токами 20 кА возникают в 0,7–1,0% случаев от общего числа наблюдавшихся разрядов. Удары молний с величиной тока 20 кА составляют порядка 50%. Для горных местностей и при воздушной прокладке вероятность больших токов снижается вдвое, так как при малых расстояниях от земли до облаков молния возникает при меньшей плотности зарядов в скоплениях.
Минимальный ток в броне, могущий создать напряжение пробоя
Is = Uимп/R = 12/13,68 = 0,877 кА.
Для подземной прокладки уточненное значение тока в броне с учетом электрического сопротивления земли [1] Is = Uимп·L/(KR), кА, где К = 8 – коэффициент формы волны для тока молнии (10/350 мс),
[(м/Ом)0,5]; R – сопротивление металлической оболочки на единицу длины L = 1 км, Ом; Uимп – импульсное пробивное напряжение ОК между броней и землей; rvз – удельное электрическое сопротивление земли, Ом·м. Соответственно
Is = 10,964 кА для минимального значения rvз = 100 Ом·м.
Ток прямого удара молнии I не должен превышать удвоенного значения (Is) [1], что обеспечивает с 50%-ной вероятностью работоспособность ОК при грозовых разрядах молнии с амплитудой 20 кА. При удельной плотности удара молнии (2–4) 1/(км2∙год) результирующая вероятность уменьшается в десятки раз.
Для воздушной прокладки без заземления в соответствии с [1] ток прямого удара молнии I = 4 Is2/K, где K = rvE0/S2. Тогда
Для максимальных значений rvз = 1000 Ом·м и напряженности пробоя грунта Е0 = 500 кВ/м и при волновом сопротивлении S = 933,78 Ом ток прямого удара молнии может достигать 5,364 кА. В соответствии с рис.3, ток прямого удара составляет 10 кА. Погрешность расчета можно объяснить усредненной величиной удельного сопротивления земли, которая колеблется в значительных пределах.
Для воздушной прокладки с заземлением расчет аналогичен расчету для подземной прокладки [1].
Таким образом, ОК с металлической броней обеспечит эксплуатацию линии связи при прямом ударе молнии как при прокладке под землей, так и при воздушной прокладке.
Частота первичных повреждений ОК при ударе молнии
Среднее годовое число ожидаемых первичных повреждений волоконно-оптических линий связи вследствие прямых ударов молнии Np определяется как
Np = Npb + Npa + Nps,
где Npb, Npa и Nps – число первичных повреждений в год подземных, воздушных кабелей и сооружений, в которое входит ОК, соответственно, вследствие прямых ударов молний.
Для подземной прокладки Npb = KdNdp повреждений/год [1], где
Kd = 3 – поправочный защитный коэффициент, позволяет приблизительно оценить частоту первичных повреждений (применяется для приблизительной оценки расстояния d между точкой удара молнии в землю и подземным кабелем с использованием приближенного решения, основанного на концепции эквивалентного расстояния пробоя земли D); р – вероятность того, что амплитуда тока молнии будет равной или выше величины I; Nd – плотность ударов молнии в землю на площади 2DL. При выбранном значении I = 20 кА вероятность составляет 50%.
Проверим соответствие табличных значений расчетным. Nd рассчитывается с помощью выражения Nd = Ns·2DL/1000 ударов/год, где Ns – плотность ударов молнии в землю, км2∙год; D – эквивалентное расстояние пробоя земли (среднее расстояние от подземного кабеля, перекрываемое разрядом молнии в земле), м; L – длина трассы, км. В соответствии с табличными данными, параметр Ns принят равным 2–4 или в среднем 3.
Величина Ns может быть оценена из следующего соотношения, которое зависит от климатических условий: Ns = 0,04 Td1,25, где Td – число грозовых дней в году в точке наблюдения. Td может быть найдено из изокеранических карт (принято равным 40). Более подробные изокеранические карты на ограниченных площадях имеются в национальных правительственных учреждениях.
2DL – площадь, на которой кабель подвержен прямым ударам молнии или пробою от точки удара молнии через землю.
D = 0,482, м для rvз ≤ 100 Ом∙м;
D = 0,283, м для rvз ≥ 1000 Ом∙м.
Тогда D = 4,82 м для rvз ≤ 100 Ом∙ м, 2DL = 9,64.
Ns = 0,04·401,25 = 4,02, что является хорошим совпадением с табличными значениями. Соответственно
Nd = 0,04 и Npb = 3· 0,04·0,5 = 0,06 – частота первичных повреждений подземных ОК вследствие прямых ударов молний (число повреждений в год).
Для воздушной прокладки частота первичных повреждений Npa = Nd·p. Защитный поправочный коэффициент Kd не включен, поскольку выражение позволяет приближенно оценить число прямых ударов молнии в воздушный кабель. Соответственно Npa = 0,02. Обратная величина Npa показывает среднее время в годах между первичными повреждениями (50 лет).
Для оценки защищенности ОК при прямом ударе молнии в аппаратную исходят из того, что ток молнии при прямом ударе в сооружение поступает в его систему заземления и в кабели, заходящие в сооружение. Поэтому часть тока молнии попадает в места подключения кабеля и в оболочку ОК.
Этот ток может вызвать первичные повреждения, когда он больше Is или тока в соединении Ic. Следовательно, частота повреждений Nps может быть оценена как
Nps = Nd·p (I), где Nd – частота прямых ударов в сооружение и соединение сооружения. Согласно рекомендациям Международного союза электросвязи [6], Nd принимается равной удельной плотности удара молнии и равняется 3.
I – амплитуда тока молнии при прямом ударе в сооружение, который создает ток в оболочке Is или ток в соединении Ic. Ток Ic определяется в предположении, что 50% тока молнии, ударяющего в сооружение, течет в систему заземления сооружения, а оставшиеся 50% тока распределяются между несколькими кабелями, заходящими в сооружение. При величине амплитуды тока I = 20 кА значение Ic составит 10 кА. Вероятность p(Ic) амплитуды тока молнии, ударяющего в сооружение, определяется из рис.4 и для I = 20 кА (Ic = 10 кА) равна 90%. Для приведенных значений Nps = 2,7.
Соответственно суммарная частота первичных повреждений Np = 0,06 + 0,02 + 2,7 = 2,8, что не выше величины удельной плотности удара молнии.
Вероятность повреждения ОК для подземной прокладки может быть уменьшена с помощью экранирующих проводов. Экранирующие провода перехватывают часть тока молнии, уменьшая этим величину тока, поступающего в кабель. Однако их применение для ОК экономически не выгодно.
На основании обобщенных данных (табл.3) можно сделать следующие выводы:
вероятность повреждения ОК при воздействии прямых ударов молнии настолько низка, что в конструкции ОК нецелесообразно использовать полимерные грузонесущие материалы, требующие дополнительных исследований в части подтверждения надежности кабельных конструкций;
применение экранированных проводов технически нецелесообразно;
при наличии современных средств защиты аппаратных комплексов связи от грозы вероятность повреждения системы «кабельная линия длиной 30–40 км совместно со средствами связи аппаратной» соизмерима с вероятностью повреждения аппаратной.
Литература
Расчет стойкости оптического кабеля марки ОК-В-М-4Т. – М.: ООО “ВНИИКП-ОПТИК”, 2010.
Методика “Расчет характеристик работоспособности оптических полевых кабелей связи при ударе молнии”. – М.: ООО “ВНИИКП-ОПТИК”, 2010.
ITU-T K.25. Protection of optical fiber cables. – ITU-T, 2000.
Воронцов А.С., Яцына Е.И., Портнов Э.Л., Соколов С.А. (при участии Л.Д. Разумова и В.В. Захарова). Руководство по защите оптических кабелей от ударов молнии. – М.: ЦНИИС, 1996.
Молния – источник грозовых перенапряжений. –
www.rubatech.ru/node/430
ITU-T K.39. Оценка вероятности повреждения сооружений электросвязи грозовыми разрядами. – ITU-T, 1996.
Отзывы читателей
