eng
Выпуск #1/2021
Д.Старых, Л.Самоделкин, А.Дорожкин, О.Наний, В.Трещиков, А.Васильев
ВОЗДЕЙСТВИЕ АМПЛИТУДНО-МОДУЛИРОВАННЫХ КАНАЛОВ НА ФАЗОВО-МОДУЛИРОВАННЫЕ КАНАЛЫ В ВОЛС
ВОЗДЕЙСТВИЕ АМПЛИТУДНО-МОДУЛИРОВАННЫХ КАНАЛОВ НА ФАЗОВО-МОДУЛИРОВАННЫЕ КАНАЛЫ В ВОЛС
Просмотры: 1389
DOI: 10.22184/2070-8963.2021.93.1.34.38
Предложена методика измерения воздействия амплитудно-модулированных каналов на каналы c когерентным детектированием и фазовой модуляцией DP-QPSK. Исследован характер зависимости подобного межканального воздействия от символьной скорости амплитудно-модулированных каналов и коэффициента усиления попутного рамановского усилителя.
Предложена методика измерения воздействия амплитудно-модулированных каналов на каналы c когерентным детектированием и фазовой модуляцией DP-QPSK. Исследован характер зависимости подобного межканального воздействия от символьной скорости амплитудно-модулированных каналов и коэффициента усиления попутного рамановского усилителя.
Теги: amplitude-modulated channels dp-qpsk modulation focl phase-modulated channels raman amplifier амплитудно-модулированные каналы волс модуляция dp-qpsk рамановский усилитель фазово-модулированные каналы волс
ВОЗДЕЙСТВИЕ АМПЛИТУДНО-МОДУЛИРОВАННЫХ КАНАЛОВ на фазово-модулированные каналы в ВОЛС
Д.Старых, аспирант МФТИ,
инженер компании "Т8" / Starykh@t8.ru,
Л.Самоделкин, студент физического факультета МГУ,
инженер компании "Т8" / Samodelkin@t8.ru,
А.Дорожкин, аспирант физического факультета МГУ,
инженер компании "Т8",
О.Наний, д.ф.-м.н., профессор физического факультета МГУ,
начальник научного отдела компании "Т8",
В.Трещиков, к.ф.-м.н., генеральный директор компании "Т8",
А.Васильев, к.ф.-м.н., доцент физического факультета МГУ
УДК 681.7.068:621.375, DOI: 10.22184/2070-8963.2021.93.1.34.38
Предложена методика измерения воздействия амплитудно-модулированных каналов на каналы c когерентным детектированием и фазовой модуляцией DP-QPSK. Исследован характер зависимости подобного межканального воздействия от символьной скорости амплитудно-модулированных каналов и коэффициента усиления попутного рамановского усилителя.
Введение
Сегодня в отечественных волоконно-оптических сетях связи происходит активная смена технологий передачи сигналов. Низкоскоростные каналы с модуляцией интенсивности и прямым детектированием (IM/DD) заменяются высокоскоростными каналами с многоуровневой амплитудно-фазовой модуляцией и когерентным детектированием (QAM/CD). Стоит отметить, что амплитудно-фазовые и амплитудные каналы соседствуют не только в модернизируемых волоконно-оптических линиях связи (ВОЛС), но и в линиях, изначально спроектированных для когерентных каналов.
В таких линиях низкоскоростные амплитудные каналы используются для передачи служебной информации и управления сетью. При совместном использовании амплитудных и амплитудно-фазовых каналов последние испытывают сильные искажения из-за фазовой кросс-модуляции (ФКМ). Для того чтобы снизить эти искажения, можно либо уменьшить мощности амплитудных каналов [1], либо создать защитный спектральный интервал между амплитудными и амплитудно-фазовыми каналами [2]. Дополнительным средством улучшения качества искаженного сигнала является применение распределенных рамановских усилителей, которые улучшают качество сигнала на приемной части за счет увеличения сигнальной мощности, приходящей на эрбиевые усилители в конце пролета [3].
Все перечисленные подходы требуют наличия численной модели совместного распространения IM/DD и QAM/CD. В данной работе продемонстрированы результаты исследования воздействия амплитудных каналов на DP-QPSK в условиях попутного рамановского усиления. На основе полученных результатов будут построены эмпирическая модель, а также комплекс программ, позволяющие на этапе проектирования оптимизировать работу ВОЛС с разнородными спектральными каналами.
Экспериментальное исследование и приближенная модель воздействия АМ-каналов на когерентные ФМ-каналы в ВОЛС. Методика измерений
В ВОЛС без компенсации дисперсии воздействие каналов QAM/CD друг на друга хорошо описывается формированием в QAM/CD-канале аддитивного гауссова шума [4, 5]. Такой приближенный подход называется моделью нелинейного аддитивного гауссова шума. Строго говоря, случай ВОЛС с компенсацией дисперсии и воздействием каналов IM/DD не рассматривался авторами модели. Однако было экспериментально показано, что даже в этом случае данный подход применим, и кросс-канальные искажения успешно описываются отношением сигнал/шум (SNR). В этом случае полное SNR сигнала на приемнике транспондера можно выразить формулой:
(1)
где SNRSER – итоговое отношение сигнал/шум, определяющее долю неправильно детектированных символов (SER, Symbol Error Rate);
SNRTX – SNR, описывающее шумы, сформировавшиеся в передатчике исследуемого канала;
SNRRX – SNR, описывающее шумы, сформировавшиеся в приемнике;
SNRФКМ – SNR, описывающее искажения из-за ФКМ;
SNRLINE – SNR, описывающее другие шумы, возникшие в ВОЛС.
Если в ВОЛС зафиксировать все условия и сильно снизить влияние ФКМ, то в формуле (1) предпоследнее слагаемое станет пренебрежимо малым. Таким образом разность обратных SNRSER при наличии и отсутствии кросс-канального воздействия позволяет посчитать SNRФКМ. Уменьшить вклад ФКМ можно, заменив воздействующий канал IM/DD на непрерывное излучение. Оценить SNRSER в обоих случаях можно по формуле (2) из уровня SER до применения алгоритма исправления ошибок FEC (Forward Error Correction). Последняя метрика (SER) обычно измеряется современными когерентными линейными картами. В эксперименте в качестве QAM/CD-канала применялся канал с форматом модуляции DP-QPSK. Для этого формата связь SERQPSK и SNRSER задается формулой:
(2)
При измерении уровня шума в волоконно-оптических линиях связи вместо параметра SNR принято использовать OSNR – отношение сигнал/шум в заданной полосе, чаще всего используется полоса шириной 12,5 ГГц. SNR и OSNR связаны выражением:
(3)
где BWреф – референсная полоса, в которой считается OSNR, BWэл – полоса электрического фильтра в схеме приема.
Ранее [6] было экспериментально и теоретически показано, что OSNRФКМ, описывающее кросс-канальные нелинейные искажения, связано с мощностями воздействующего IM/DD-канала (PIM/DD) и исследуемого канала (PS) по формуле:
(4)
где PФКМ – мощность нелинейного шума, обусловленного ФКМ, ηФКМ – коэффициент нелинейности.
Учитывая сказанное выше, ηФКМ можно рассчитать по формуле:
(5)
В данной работе приведены результаты экспериментального исследования зависимости коэффициента нелинейности ηФКМ от символьной скорости воздействующего канала и от коэффициента усиления попутного рамановского усилителя.
Экспериментальная установка
На рис.1 изображена схема установки, представляющей собой модель реальной линии связи. Для формирования когерентного сигнала DP-QPSK использовался серийно производимый компанией "Т8" транспондер. Воздействующий канал IM/DD, называемый "подсветочным", создавался с помощью управляемого источника амплитудно-модулированного излучения, отстоящего по частоте от исследуемого канала на 100 ГГц.
Помимо описанного выше, к основным компонентам установки относятся попутный рамановский усилитель, стандартное одномодовое волокно (SSMF, длина 100 км), анализаторы оптического спектра (OSA) на входе и выходе из линии. С помощью схемы подмешивания шума усиленной спонтанной люминесценции (ASE) можно получать произвольное отношение сигнал-шум на приемнике транспондера. Описываемая установка позволяет исследовать влияние частоты модуляции канала IM/DD и коэффициента усиления (КУ) попутного рамановского усилителя на нелинейные искажения, возникающие в когерентном канале.
Основной трудностью при осуществлении эксперимента стало отделение самовоздействия от кросс-воздействия в исследуемом канале. Для этого при каждом измерении устанавливалась определенная частота модуляции IM/DD-канала и входные параметры: полная входная мощность, соотношение мощностей исследуемого и подсветочного каналов и КУ рамановского усилителя. С помощью схемы подмешивания шума и транспондера производилось измерение OSNRSER. Далее модуляция на подсветочном канале выключалась, проверялась правильность установки входных параметров и снова измерялся OSNRSER. Согласно изложенной выше теории из этих двух измерений можно вычислить OSNRФКМ, связанное только с воздействием IM/DD-канала на когерентный. Подобный цикл измерения проводился для каждого значения КУ, входной мощности и частоты модуляции, в некоторых случаях – многократно.
Результаты эксперимента
С помощью измеренных в эксперименте входных мощностей каналов и вычисленной мощности нелинейного шума по формуле были получены значения коэффициента нелинейности ηФКМ для набора значений КУ рамановского усилителя от 0 до 22 дБ и частот модуляции от 0,7 до 13,6 ГГц. Для значений частот модуляции 1, 3, 6, 9, 12 ГГц были проведены многократные повторные измерения. На рис.2 приведен пример линейной зависимости мощности нелинейного шума от произведения мощности исследуемого канала на квадрат мощности канала IM/DD, которая подтверждает справедливость формулы.
В свою очередь, зависимость ηФКМ от КУ рамановского усилителя может быть преобразована к зависимости от эффективной длины:
ηФКМ ≈ A × L2eff. (6)
На данной длине эффективно происходит процесс усиления сигнала в волокне:
(7)
Экспериментальные зависимости коэффициента нелинейности ηФКМ от эффективной длины для различных частот модуляции воздействующего канала приведены на рис.3.
Зависимость коэффициента нелинейности от частоты модуляции канала IM/DD при фиксированной эффективной длине, соответствующей КУ рамановского усилителя 18 дБ, изображена на рис.4.
Действительно, показанные на рис.3 экспериментальные зависимости ηФКМ с высокой точностью аппроксимируются квадратичным законом, см. формулу (6).
Как видно из рис.4, значения коэффициента нелинейности ηФКМ уменьшаются с увеличением частоты модуляции по экспоненциальному закону:
ηФКМ ≈ B × e–k × Rs. (8)
Наблюдаемые резкие изгибы на экспериментальной кривой не воспроизводятся от эксперимента к эксперименту. Погрешность определения нелинейных коэффициентов обусловлена конечной точностью измерительного оборудования и неконтролируемыми параметрами линейного оборудования и волокна: температурой, давлением и т.д.
Объединив формулы (6) и (8), можно получить выражение:
ηФКМ ~ L2eff × e–k × Rs. (9)
В данном выражении выбором коэффициента пропорциональности можно внести небольшую переоценку коэффициентов нелинейности ηФКМ, что не позволит недооценить мощности нелинейного шума при расчете ВОЛС.
Заключение
Проведенные экспериментальные исследования влияния каналов IM/DD на каналы DP-QPSK можно описать как аддитивный нелинейный шум, мощность которого пропорциональна квадрату мощности воздействующего канала и первой степени мощности исследуемого канала: PФКМ = ηФКМPSP2IM/DD.
Показано, что коэффициенты нелинейности ηФКМ уменьшаются с ростом символьной скорости воздействующего IM/DD-канала и увеличиваются с увеличением КУ попутного рамановского усилителя. Зависимость нелинейного коэффициента от вышеперечисленных параметров хорошо описывается выражением ηФКМ ~ L2eff × e–kRs.
Результаты работы позволяют рассчитывать межканальное взаимодействие в реально проектируемых линиях. Более того, дальнейшее развитие данных исследований позволит создать основанную на реальных данных феноменологическую модель нелинейных межканальных взаимодействий, а также дополнить существующий численный аппарат расчета искажений в ВОЛС. С практической точки зрения данные исследования позволили выработать рекомендацию по модернизации ВОЛС с разнородными каналами. Если при добавлении когерентного канала доступно несколько спектральных "окон", необходимо выбирать то, где когерентный канал будут окружать более высокоскоростные каналы, поскольку последние будут меньше искажать когерентный канал.
ЛИТЕРАТУРА
Renaudier Jé. et al. Investigation on WDM Nonlinear Impairments Arising From the Insertion of 100-Gb/s Coherent PDM-QPSK Over Legacy Optical Networks // IEEE Photonics Technol. Lett. 2009. Vol. 21. No. 24. PP. 1816–1818.
Carena A. et al. Guard-Band for 111 Gbit/s coherent PM-QPSK channels on legacy fiber links carrying 10 Gbit/s IMDD channels // Optical Fiber Communication Conference and National Fiber Optic Engineers Conference. Washington D.C.: OSA, 2009. Paper OThR7.
Шихалиев И. и др. Широкополосный гибридный оптический усилитель: как улучшить существующие ВОЛС // ПЕРВАЯ МИЛЯ. 2018. № 2. С. 68–72.
Poggiolini P. et al. The GN-model of fiber non-linear propagation and its applications // J. Light. Technol. 2014. Vol. 32. No. 4. PP. 694–721.
Konyshev V.A. et al. Design of high-bit-rate coherent communication links // Quantum Electron. 2016. Vol. 46. No. 12. PP. 1121–1128.
Ferrari A. et al. Assessment on the in-field lightpath QoT computation including connector loss uncertainties // IEEE/OSA J. Opt. Commun. Netw. 2020. Vol. 13. No. 2. PP. A156–A164.
Д.Старых, аспирант МФТИ,
инженер компании "Т8" / Starykh@t8.ru,
Л.Самоделкин, студент физического факультета МГУ,
инженер компании "Т8" / Samodelkin@t8.ru,
А.Дорожкин, аспирант физического факультета МГУ,
инженер компании "Т8",
О.Наний, д.ф.-м.н., профессор физического факультета МГУ,
начальник научного отдела компании "Т8",
В.Трещиков, к.ф.-м.н., генеральный директор компании "Т8",
А.Васильев, к.ф.-м.н., доцент физического факультета МГУ
УДК 681.7.068:621.375, DOI: 10.22184/2070-8963.2021.93.1.34.38
Предложена методика измерения воздействия амплитудно-модулированных каналов на каналы c когерентным детектированием и фазовой модуляцией DP-QPSK. Исследован характер зависимости подобного межканального воздействия от символьной скорости амплитудно-модулированных каналов и коэффициента усиления попутного рамановского усилителя.
Введение
Сегодня в отечественных волоконно-оптических сетях связи происходит активная смена технологий передачи сигналов. Низкоскоростные каналы с модуляцией интенсивности и прямым детектированием (IM/DD) заменяются высокоскоростными каналами с многоуровневой амплитудно-фазовой модуляцией и когерентным детектированием (QAM/CD). Стоит отметить, что амплитудно-фазовые и амплитудные каналы соседствуют не только в модернизируемых волоконно-оптических линиях связи (ВОЛС), но и в линиях, изначально спроектированных для когерентных каналов.
В таких линиях низкоскоростные амплитудные каналы используются для передачи служебной информации и управления сетью. При совместном использовании амплитудных и амплитудно-фазовых каналов последние испытывают сильные искажения из-за фазовой кросс-модуляции (ФКМ). Для того чтобы снизить эти искажения, можно либо уменьшить мощности амплитудных каналов [1], либо создать защитный спектральный интервал между амплитудными и амплитудно-фазовыми каналами [2]. Дополнительным средством улучшения качества искаженного сигнала является применение распределенных рамановских усилителей, которые улучшают качество сигнала на приемной части за счет увеличения сигнальной мощности, приходящей на эрбиевые усилители в конце пролета [3].
Все перечисленные подходы требуют наличия численной модели совместного распространения IM/DD и QAM/CD. В данной работе продемонстрированы результаты исследования воздействия амплитудных каналов на DP-QPSK в условиях попутного рамановского усиления. На основе полученных результатов будут построены эмпирическая модель, а также комплекс программ, позволяющие на этапе проектирования оптимизировать работу ВОЛС с разнородными спектральными каналами.
Экспериментальное исследование и приближенная модель воздействия АМ-каналов на когерентные ФМ-каналы в ВОЛС. Методика измерений
В ВОЛС без компенсации дисперсии воздействие каналов QAM/CD друг на друга хорошо описывается формированием в QAM/CD-канале аддитивного гауссова шума [4, 5]. Такой приближенный подход называется моделью нелинейного аддитивного гауссова шума. Строго говоря, случай ВОЛС с компенсацией дисперсии и воздействием каналов IM/DD не рассматривался авторами модели. Однако было экспериментально показано, что даже в этом случае данный подход применим, и кросс-канальные искажения успешно описываются отношением сигнал/шум (SNR). В этом случае полное SNR сигнала на приемнике транспондера можно выразить формулой:
(1)
где SNRSER – итоговое отношение сигнал/шум, определяющее долю неправильно детектированных символов (SER, Symbol Error Rate);
SNRTX – SNR, описывающее шумы, сформировавшиеся в передатчике исследуемого канала;
SNRRX – SNR, описывающее шумы, сформировавшиеся в приемнике;
SNRФКМ – SNR, описывающее искажения из-за ФКМ;
SNRLINE – SNR, описывающее другие шумы, возникшие в ВОЛС.
Если в ВОЛС зафиксировать все условия и сильно снизить влияние ФКМ, то в формуле (1) предпоследнее слагаемое станет пренебрежимо малым. Таким образом разность обратных SNRSER при наличии и отсутствии кросс-канального воздействия позволяет посчитать SNRФКМ. Уменьшить вклад ФКМ можно, заменив воздействующий канал IM/DD на непрерывное излучение. Оценить SNRSER в обоих случаях можно по формуле (2) из уровня SER до применения алгоритма исправления ошибок FEC (Forward Error Correction). Последняя метрика (SER) обычно измеряется современными когерентными линейными картами. В эксперименте в качестве QAM/CD-канала применялся канал с форматом модуляции DP-QPSK. Для этого формата связь SERQPSK и SNRSER задается формулой:
(2)
При измерении уровня шума в волоконно-оптических линиях связи вместо параметра SNR принято использовать OSNR – отношение сигнал/шум в заданной полосе, чаще всего используется полоса шириной 12,5 ГГц. SNR и OSNR связаны выражением:
(3)
где BWреф – референсная полоса, в которой считается OSNR, BWэл – полоса электрического фильтра в схеме приема.
Ранее [6] было экспериментально и теоретически показано, что OSNRФКМ, описывающее кросс-канальные нелинейные искажения, связано с мощностями воздействующего IM/DD-канала (PIM/DD) и исследуемого канала (PS) по формуле:
(4)
где PФКМ – мощность нелинейного шума, обусловленного ФКМ, ηФКМ – коэффициент нелинейности.
Учитывая сказанное выше, ηФКМ можно рассчитать по формуле:
(5)
В данной работе приведены результаты экспериментального исследования зависимости коэффициента нелинейности ηФКМ от символьной скорости воздействующего канала и от коэффициента усиления попутного рамановского усилителя.
Экспериментальная установка
На рис.1 изображена схема установки, представляющей собой модель реальной линии связи. Для формирования когерентного сигнала DP-QPSK использовался серийно производимый компанией "Т8" транспондер. Воздействующий канал IM/DD, называемый "подсветочным", создавался с помощью управляемого источника амплитудно-модулированного излучения, отстоящего по частоте от исследуемого канала на 100 ГГц.
Помимо описанного выше, к основным компонентам установки относятся попутный рамановский усилитель, стандартное одномодовое волокно (SSMF, длина 100 км), анализаторы оптического спектра (OSA) на входе и выходе из линии. С помощью схемы подмешивания шума усиленной спонтанной люминесценции (ASE) можно получать произвольное отношение сигнал-шум на приемнике транспондера. Описываемая установка позволяет исследовать влияние частоты модуляции канала IM/DD и коэффициента усиления (КУ) попутного рамановского усилителя на нелинейные искажения, возникающие в когерентном канале.
Основной трудностью при осуществлении эксперимента стало отделение самовоздействия от кросс-воздействия в исследуемом канале. Для этого при каждом измерении устанавливалась определенная частота модуляции IM/DD-канала и входные параметры: полная входная мощность, соотношение мощностей исследуемого и подсветочного каналов и КУ рамановского усилителя. С помощью схемы подмешивания шума и транспондера производилось измерение OSNRSER. Далее модуляция на подсветочном канале выключалась, проверялась правильность установки входных параметров и снова измерялся OSNRSER. Согласно изложенной выше теории из этих двух измерений можно вычислить OSNRФКМ, связанное только с воздействием IM/DD-канала на когерентный. Подобный цикл измерения проводился для каждого значения КУ, входной мощности и частоты модуляции, в некоторых случаях – многократно.
Результаты эксперимента
С помощью измеренных в эксперименте входных мощностей каналов и вычисленной мощности нелинейного шума по формуле были получены значения коэффициента нелинейности ηФКМ для набора значений КУ рамановского усилителя от 0 до 22 дБ и частот модуляции от 0,7 до 13,6 ГГц. Для значений частот модуляции 1, 3, 6, 9, 12 ГГц были проведены многократные повторные измерения. На рис.2 приведен пример линейной зависимости мощности нелинейного шума от произведения мощности исследуемого канала на квадрат мощности канала IM/DD, которая подтверждает справедливость формулы.
В свою очередь, зависимость ηФКМ от КУ рамановского усилителя может быть преобразована к зависимости от эффективной длины:
ηФКМ ≈ A × L2eff. (6)
На данной длине эффективно происходит процесс усиления сигнала в волокне:
(7)
Экспериментальные зависимости коэффициента нелинейности ηФКМ от эффективной длины для различных частот модуляции воздействующего канала приведены на рис.3.
Зависимость коэффициента нелинейности от частоты модуляции канала IM/DD при фиксированной эффективной длине, соответствующей КУ рамановского усилителя 18 дБ, изображена на рис.4.
Действительно, показанные на рис.3 экспериментальные зависимости ηФКМ с высокой точностью аппроксимируются квадратичным законом, см. формулу (6).
Как видно из рис.4, значения коэффициента нелинейности ηФКМ уменьшаются с увеличением частоты модуляции по экспоненциальному закону:
ηФКМ ≈ B × e–k × Rs. (8)
Наблюдаемые резкие изгибы на экспериментальной кривой не воспроизводятся от эксперимента к эксперименту. Погрешность определения нелинейных коэффициентов обусловлена конечной точностью измерительного оборудования и неконтролируемыми параметрами линейного оборудования и волокна: температурой, давлением и т.д.
Объединив формулы (6) и (8), можно получить выражение:
ηФКМ ~ L2eff × e–k × Rs. (9)
В данном выражении выбором коэффициента пропорциональности можно внести небольшую переоценку коэффициентов нелинейности ηФКМ, что не позволит недооценить мощности нелинейного шума при расчете ВОЛС.
Заключение
Проведенные экспериментальные исследования влияния каналов IM/DD на каналы DP-QPSK можно описать как аддитивный нелинейный шум, мощность которого пропорциональна квадрату мощности воздействующего канала и первой степени мощности исследуемого канала: PФКМ = ηФКМPSP2IM/DD.
Показано, что коэффициенты нелинейности ηФКМ уменьшаются с ростом символьной скорости воздействующего IM/DD-канала и увеличиваются с увеличением КУ попутного рамановского усилителя. Зависимость нелинейного коэффициента от вышеперечисленных параметров хорошо описывается выражением ηФКМ ~ L2eff × e–kRs.
Результаты работы позволяют рассчитывать межканальное взаимодействие в реально проектируемых линиях. Более того, дальнейшее развитие данных исследований позволит создать основанную на реальных данных феноменологическую модель нелинейных межканальных взаимодействий, а также дополнить существующий численный аппарат расчета искажений в ВОЛС. С практической точки зрения данные исследования позволили выработать рекомендацию по модернизации ВОЛС с разнородными каналами. Если при добавлении когерентного канала доступно несколько спектральных "окон", необходимо выбирать то, где когерентный канал будут окружать более высокоскоростные каналы, поскольку последние будут меньше искажать когерентный канал.
ЛИТЕРАТУРА
Renaudier Jé. et al. Investigation on WDM Nonlinear Impairments Arising From the Insertion of 100-Gb/s Coherent PDM-QPSK Over Legacy Optical Networks // IEEE Photonics Technol. Lett. 2009. Vol. 21. No. 24. PP. 1816–1818.
Carena A. et al. Guard-Band for 111 Gbit/s coherent PM-QPSK channels on legacy fiber links carrying 10 Gbit/s IMDD channels // Optical Fiber Communication Conference and National Fiber Optic Engineers Conference. Washington D.C.: OSA, 2009. Paper OThR7.
Шихалиев И. и др. Широкополосный гибридный оптический усилитель: как улучшить существующие ВОЛС // ПЕРВАЯ МИЛЯ. 2018. № 2. С. 68–72.
Poggiolini P. et al. The GN-model of fiber non-linear propagation and its applications // J. Light. Technol. 2014. Vol. 32. No. 4. PP. 694–721.
Konyshev V.A. et al. Design of high-bit-rate coherent communication links // Quantum Electron. 2016. Vol. 46. No. 12. PP. 1121–1128.
Ferrari A. et al. Assessment on the in-field lightpath QoT computation including connector loss uncertainties // IEEE/OSA J. Opt. Commun. Netw. 2020. Vol. 13. No. 2. PP. A156–A164.
Отзывы читателей
